СНиП
2.04.02-84-Приложение12*
Рекомендуемое
Расчет режимов обработки охлаждающей воды
для предотвращения карбонатных и сульфатных отложений
1. При подкислении воды
дозу кислоты Дкис, мг/л, в расчете на
добавочную воду следует определять по формуле
(1)
где екис -
эквивалентный вес кислоты, мг/мг-экв, для серной кислоты -
49, для соляной - 36,5;
Щдоб - щелочность добавочной воды,
мг-экв/л; Щоб -
щелочность оборотной воды, устанавливающаяся при обработке
воды кислотой, мг-экв/л;
Скис - содержание
H2SO4 или НСl в технической кислоте,
%; Ку - коэффициент
концентрирования (упаривания) солей, не выпадающих в осадок,
определяемый
Ку = (Р1 +
Р2 + Р3)/Р2 + Р3 =
Р/Р2 + Р3,
где Р1, Р2,
Р3 - потери воды из системы на испарение, унос
ветром и сброс (продувку), %, расхода оборотной
воды. Щелочность оборотной воды Щоб надлежит
определять по формуле
(2)
(3)
где y - величина, зависящая от
общего солесодержания оборотной воды, Sоб
и температуры охлажденной воды t2,
принимаемая по табл. 1;
(Са)доб - концентрация кальция в добавочной воде,
мг/л; (СО2)охл -
концентрация двуокиси углерода в охлажденной воде, мг/л,
определяемая по табл. 2 в зависимости от щелочности добавочной
воды и коэффициента упаривания воды в системе
Ку;
(СО2)доб - концентрация двуокиси
углерода в добавочной воде, мг/л. Величина солесодержания
оборотной воды Sоб, мг/л,
определяется по формуле
(4)
где Sдоб -
солесодержание добавочной воды,
мг/л. При обработке воды кислотой
продувку системы оборотного водоснабжения допускается не
предусматривать, если при уносе воды ветром на охладителе и
отборе воды на технологические нужды коэффициент упаривания не
достигает величины, при которой происходит увеличение
концентрации сульфатов, вызывающее выпадение сульфата
кальция. Сульфат кальция не выпадает в
системе оборотного водоснабжения, если произведение активных
концентраций ионов Са2+ и
SO42- в оборотной воде не превышает
произведение растворимости сульфата кальция
(5)
где fи -
коэффициент активности двухвалентных ионов, принимаемый по
табл. 3 в зависимости от величины m -ионной ....
Таблица 1
Темпера-тура |
Ионная сила раствора (охлажденной воды)
m , г-ион/л |
охлажд |
,0049 |
,0099 |
,0148 |
,0198 |
,0247 |
,0365 |
,0548 |
,0666 |
,0822 |
,0940 |
,1096 |
ной воды |
Солесодержание охлажденной воды
Sоб, мг/л |
t2,
o С |
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3500 |
4000 |
5 |
8,29 |
8,96 |
9,49 |
9,93 |
10,32 |
11,11 |
12,1 |
12,65 |
13,29 |
13,74 |
14,28 |
10 |
8,09 |
8,75 |
9,26 |
9,69 |
10,07 |
10,84 |
11,81 |
12,34 |
12,97 |
13,41 |
13.93 |
15 |
7,82 |
8,47 |
8,96 |
9,38 |
9,75 |
10,49 |
11,42 |
11,94 |
12,55 |
12,97 |
13,48 |
20 |
7.53 |
8,14 |
8,62 |
9,02 |
9,37 |
10,09 |
10,99 |
11.49 |
12,07 |
12,48 |
12,98 |
25 |
7,18 |
7,76 |
8,22 |
8,6 |
8,94 |
9,62 |
10,48 |
10,96 |
11,51 |
11,9 |
12,37 |
30 |
6,83 |
7,39 |
7,82 |
8,18 |
8,5 |
9,15 |
9,97 |
10,42 |
10,95 |
11,32 |
11,77 |
35 |
6,38 |
6,9 |
7,31 |
7,64 |
7,95 |
8,55 |
9,31 |
9,74 |
10,23 |
10,58 |
10,99 |
40 |
5,91 |
6,39 |
6,76 |
7,08 |
7,36 |
7,92 |
8,62 |
9,02 |
9,47 |
9,79 |
10,18 |
Таблица 1(Продолжение)
Темпера-тура |
Ионная сила раствора (охлажденной воды)
m , г-ион/л |
охлажд |
,1214 |
,1370 |
,1488 |
,1644 |
ной воды |
Солесодержание охлажденной воды
Sоб, мг/л |
t2,
o С |
4500 |
5000 |
5500 |
6000 |
5 |
14,7 |
15,13 |
15,47 |
15,89 |
10 |
14,35 |
14,76 |
15,1 |
15,5 |
15 |
13,89 |
14,29 |
14,61 |
15 |
20 |
13,35 |
13.74 |
14.05 |
14.43 |
25 |
12,74 |
13,1 |
13,4 |
13,76 |
30 |
12.12 |
12,47 |
12,75 |
13,09 |
35 |
11,32 |
11,65 |
11,91 |
12,23 |
40 |
10,48 |
10,78 |
11,03 |
11,32 |
Таблица 2
Щелочность добавочной |
Коэффициент упаривания
Ку |
воды Щдоб,
мг-экв/л |
1,2 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
1,2 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
|
Значения (СО2)охл
в воде, охлажденной на градирнях, мг/л |
|
При подкислении |
При декарбонизации |
1 |
3/4 |
0,6 |
0,6 |
0,5 |
0,5 |
0,2 |
0,7 |
0,9 |
1,5 |
2,4 |
2 |
2,2 |
2,1 |
2,1 |
2 |
2 |
1,8 |
3,3 |
6,9 |
12 |
18,9 |
3 |
3,6 |
2,8 |
2,5 |
2,3 |
2,2 |
6 |
10 |
26 |
34 |
36 |
4 |
5,3 |
4,6 |
3,8 |
3,5 |
3,4 |
12 |
28 |
36 |
40 |
43 |
5 |
9 |
6,4 |
5,1 |
4,5 |
4,3 |
34 |
36 |
40 |
3/4 |
3/4 |
6 |
16,3 |
9 |
7,6 |
6 |
5,4 |
3/4 |
3/4 |
3/4 |
3/4 |
3/4 |
*Примечание. При
охлаждении воды на брызгальных бассейнах и водохранилищах
(прудах) - охладителях значения (СО2)охл
следует принимать на основании данных технологических
изысканий.
Таблица 3
Ионная сила раствора (охлажденной воды)
m, г-ион/л |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,09 |
0,1 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
0,16 |
Коэффициент активности двухвалентных
ионов |
0,67 |
0,58 |
0,53 |
0,5 |
0,47 |
0,45 |
0,43 |
0,41 |
0,39 |
0,38 |
0,36 |
0,35 |
0,34 |
0,32 |
0,31 |
0,3 |
.... силы раствора (охлажденной
воды), г-ион/л, определяемой по формуле
(6)
где - концентрация ионов
бикарбонатных, натрия, магния и кальция в добавочной воде,
г-ион/л;
- концентрация ионов хлоридного и
сульфатного в подкисленной добавочной воде, г-ион/л,
принимаемая:
при подкислении серной
кислотой:
(7)
при подкислении соляной
кислотой:
(8)
где и - концентрация ионов хлоридных и
сульфатных в добавочной воде до подкисления, г-ион/л;
Дкис -
доза кислоты, мг/л, определяемая по формуле (1);
- произведение растворимости
сульфата кальция (константа), при температуре воды 25 - 60
o С следует принимать равным
2,4*10-5.
Если без продувки оборотной
системы условие по формуле (5) не выдерживается, то необходимо
предусматривать продувку, величина которой обеспечит
выполнение этого условия.
2. При рекарбонизации дозу
двуокиси углерода , мг/л, в расчете на расход
оборотной воды следует определять по формуле
Введение дымовых газов, очищенных
от золы, или газообразной двуокиси углерода в оборотную воду
следует предусматривать с помощью газодувок через барботажные
трубы или водоструйных эжекторов. Расход дымовых газов
qдг, м3/ч, при нормальном
атмосферном давлении 0,1 МПа (1кгс/см2) и
температуре 0 oС следует определять
по формуле
(10)
где qохл -
расход оборотной воды, м3/ч;
- содержание СО2 в
дымовых газах, % по объему, определяется по данным анализа
дымовых газов.
При отсутствии этих данных
допускается принимать содержание СО2 в дымовых
газах от сжигания: угля - 5 - 8 %, нефти и мазута - 8 - 12 %;
доменного газа - 15 - 22 %; при введении в воду чистой
газообразной двуокиси углерода0002 принимается равным 100
%;
b исп - степень
использования двуокиси углерода, %, принимаемая при введении
ее в воду с помощью водоструйных эжекторов, равной 40 - 50
%, с помощью газодувок и барботажных труб - 20 - 30
%;
g - объемный вес дымовых газов при
нормальном атмосферном давлении и температуре 0
o С, гс/м3 (при
отсутствии фактических данных допускается принимать 2000
гс/м3).
При введении дымовых газов или
газообразной двуокиси углерода в оборотную воду с помощью
газодувок барботажные трубы следует погружать под слой воды не
менее 2 м. При использовании водоструйных эжекторов следует
насыщать дымовыми газами или двуокисью углерода часть
оборотной воды, которая затем смешивается со всем объемом
воды.
Количество воды
zоб, %, общего расхода оборотной воды,
которое должно быть пропущено через водоструйные эжекторы,
следует определять по формуле
(11)
где - растворимость
двуокиси углерода в воде, мг/л, при данной температуре и
парциальном давлении 0,1 МПа (1 кгс/см2),
принимаемая по табл. 4.
Таблица 4
Температура воды,
o С |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
50 |
60 |
Растворимость двуокиси углерода,
мг/л |
2310 |
1970 |
1690 |
1450 |
1260 |
970 |
760 |
580 |
Устройства для растворения в воде
двуокиси углерода и транспортирования воды, насыщенной
двуокисью углерода, должны приниматься из коррозионно-стойких
материалов.
При расчете дозы двуокиси углерода
по формуле (9) необходимо задаться величиной продувки Р, и
определить добавку воды Р.
Если при заданной продувке
величина z получится нецелесообразной по
технико-экономическим расчетам, то следует увеличить продувку
Р3 или применить другой метод
стабилизационной обработки воды - подкисление или
фосфатирование.
3. Концентрация фосфатного реагента
(триполифосфата или гексаметафосфата натрия в расчете на
Р2О5) в оборотной воде должна
поддерживаться равной 1,5 - 2 мг/л. При этом в рас чете на
расход добавочной воды необходимая доза реагента должна
составлять 1,5 - 2,5 мг/л по Р2О5 или 3
- 5 мг/л по товарному продукту.
При обработке воды фосфатами для
предупреждения накипеобразования надлежит предусматривать
продувку Р3,%, определяемую по
формуле
(12)
где Ку.доп
- допустимый коэффициент упаривания воды, определяемый по
формуле
(13)
где t1 -
температура оборотной воды до охладителя,
oС;
Ждоб -
жесткость общая добавочной воды, мг-экв/л.
Значения Р1 и
Р2 принимаются согласно п. 11.9. Метод
фосфатирования следует применять при Ку.доп >
1 и величинах продувки, целесообразных по
технико-экономическим расчетам. При величинах
Ку.доп < 1 надлежит применять подкисление
или комбинированную фосфатно-кислотную обработку воды.
4. При комбинированной
фосфатно-кислотной обработке воды дозу кислоты
Дкис, мг/л, в расчете на расход добавочной воды
следует определять по формуле
(14)
где Щдоб.пр -
предельная величина щелочности добавочной воды, мг-экв/л,
при которой предотвращение карбонатных отложений при заданных
условиях (t1, Ку и
Ждоб) достигается фосфатированием,
определяется по формуле
(15)
Метод комбинированной
фосфатно-кислотной обработки воды следует применять при
(16)
При Щдоб.пр >
Щдоб надлежит предусматривать только
фосфатирование, при Щдоб.пр< 0 -
подкисление.
Дозу фосфатного реагента
(триполифосфата или гексаметафосфата натрия) следует принимать
равной 3 - 5 мг/л по товарному продукту в расчете на расход
добавочной воды и уточнять в процессе эксплуатации.
|